烘干窑风机厂商 烘干窑风机 干燥用风机厂商

风机气流扰动方面

根据流体动力学研究，在封闭蜗壳的气流压力、风量的变化会改变风机的工作状态致使风机发生振动；当气流通道不畅，气流对动叶的不均匀冲击和腐蚀，也会造成风机的叶片和轴承振动；当气流中的粉尘浓度不均匀时，将导致转子受力不均衡，且风机叶片的不均匀磨损，也诱发风机振动异常。

风机润滑系统方面

所用旋转设备的支撑轴承包含两类轴承，即滑动轴承和滚动轴承。轴承的供油和保证其润滑系统的动态特性引起轴承各种形式的振动，对于滑动轴承可能引起油膜涡动和油膜振荡等故障；对于滚动轴承易引起轴承温度高、轴承点蚀及胶粘等故障[5]。对该引风机轴承振动烈度超标的振动现象如下：在风机轴承座和机壳振动烈度中，振动主要以多倍频成分为主，且基频份额占30%左右。可以从以下几方面进行故障排查：

①检查引风机连接情况；

②检查引风机和空心长轴及空心长轴和电机中心情况；

③检查联轴器的膜片情况；

④检查风机是否存在碰磨情况；

⑤检查风机的动叶不同步情况；

⑥风

风机机轴承是否正常。

基于上述情况的分析，首先可以对故障情况进行排查。风机的外部结构如图5 所示，对连接部件进行振动测试。现场测试发现，引风机外壳与轴承座支撑肋板、轴承座支撑肋板与基础台板之间振动幅值之差均在10μm 内，认为该引风机外部连接刚度正常。

风机的物理模型

某600 MW 机组配套的两级动叶可调轴流一次风机，流体计算域包括从集流器到扩压器的内部通道，固体计算部分为叶轮叶片部分。原风机每级导叶数目为23 片，改造方案围绕导叶数目进行。风机动叶片和导叶片数目通常是互质的，可以减少上游气流对下游的冲击，减少气流脉动及噪声。改造方案成组减少或者增加导叶片，其中导叶数目减少为方案一至方案三，导叶数目增加为方案四至方案六。基于轴流风机轴向可以分区的结构特点，风机采用分区法将流体计算区域划分为集流器区、级动叶区、级导叶区、第二级动叶区、第二级导叶区和扩压器等6 个部分，因为动叶区内流动较复杂，故采用尺寸函数对动叶区进行加密，而其他区域采用较为稀疏的网格。在模拟中进行了网格无关性验证，风机分别采用260 万、380 万、560 万和820 万等网格数对风机气动性能进行计算，在保证较好的计算精度和计算成本的前提下，确定网格数为560 万，在此网格数下时间成本和模拟精度好。运动方程为三维定常雷诺时均N-S 方程，采用可有效解决旋转运动和二次流的Ｒealizable k － ε 湍流模型，风机的动叶区采用多重参考系模型。在数值模拟中，以集流器入口和扩压器的出口作为整个计算域进出口，边界条件为进口速度和自由流出。进出口流量残差小于10 － 5，各方向的速度及k、ε 等参数的残差小于10 － 4，认为当前计算达到收敛要求。

液压缸输入轴弹簧断裂。2012年11月24日，2号机组引风机2b电流突然下降50A，负荷立即由450MW手动调节降低。重新调整后，两台引风机的就地机械指示基本相同，但DCS引风机2b开度比2a开度大13%，风机停运后，风机上盖和全行程运行动叶无异常，故液压缸为N。损坏了。液压缸输入轴的夹紧螺钉没有松动，但发现液压缸输入轴的两个弹簧断裂。更换液压缸所有输入轴弹簧，将原风机4片增加到8片。重新调试开关位置，并入系统后正常。原因是厂家设计的弹簧强度不够。4.5风机失速或喘振（1）风机消声器堵塞。2012年送风机1a发生多次喘振，经测量风机消声器出口风压至-3kpa，判断消声器堵塞。停风机1a检查风机入口消声器，发现多孔板铆钉脱落，导致吸水棉从堵塞的通道中流出，使风机落入喘振区。取出消声器中的吸水棉后，运行正常。另外，针对一次风机1B多次失速，经检查，风机入口消声器多孔板铆钉松动，减小了通道面积，使一次风机落入失速区，通过加强消声器消除了失速故障。

风机采用角钢加固消声器的多孔板保护板，防止因铆钉从多孔板上脱落而导致吸音棉跑出堵塞通道。（2）空气预热器传热元件堵塞。2012年1月，1B一次风机多次出现喘振。检查风机空气预热器1B传热元件严重堵塞后，一次风机出口堵塞。通过更换空气预热器1B段传热元件严重堵塞，消除了喘振故障。对策：控制空气预热器出口排烟温度不低于制造厂规定的较低温度，防止低温腐蚀和运行空气预热器冷端部件堵塞。通过定期维护，及时检查和更换风扇滑块和衬套等易损件，检查叶柄装置，润滑叶柄轴承，旋转维护液压缸，清洗油站和更换润滑油，清洗油冷却器，调整适当的供油压力。做好风机进口消声器的检修工作，提高检修技术水平，确保风机联轴节和电机联轴节的中心安全。液压缸的安装精度和安装精度可大大降低动叶可调轴流风机的故障率。